Разработка методов повышения несущей способности оснований РВС в гидрогеологических условиях Вьетнама тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 25.00.19, кандидат наук Нгуен Фан Ань

• Нгуен Фан Ань
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Нгуен Фан Ань

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ОБЗОР И АНАЛИЗ РАБОТ, ПОСВЯЩЕННЫХ ПРИМЕНЕНИЮ ВАКУУМНОГО УПЛОТНЕНИЯ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ГРУНТА

1.1. Характеристики грунтов в районе нефтегазовых бассейнов СРВ

1.2. Классификация методов, применяемых для повышения несущей способности грунтов в проектах строительства нефтегазовых сооружений

1.3. Анализ практики применения вертикальных дренажей при строительстве на слабых грунтах

1.4. Анализ практики применения вакуумного уплотнения при строительстве на слабых грунтах

1.5. Анализ практики применения термической консолидации при строительстве на слабых глинистых грунтах

1.6. Существующие методы уплотнения грунтов

1.7. Постановка задач исследования

Выводы по главе

ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА МОДЕЛИ КОНСОЛИДАЦИИ ГРУНТА ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ТЕРМИЧЕСКИХ ДРЕНАЖЕЙ В ПРОЦЕССЕ ВАКУУМНОГО УПЛОТНЕНИЯ В ГРУНТОВЫХ УСЛОВИЯХ ВЬЕТНАМА

2.1. Аналитическое и численное решения задачи консолидации с применением вакуумного уплотнения при строительстве резервуаров

2.2. Исследование термомеханической консолидации с установкой термических

вертикальных дренажей грунтов

Выводы по главе

ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ КОНСОЛИДАЦИИ ГРУНТА ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫМ НАГРУЖЕНИМ РЕЗЕРВУРАРА МАССОЙ ВОДЫ С УСТАВНОВКОЙ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ДРЕНАЖЕЙ И ПОПЕРЕЧНОГО

ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ГРУНТА ПРИ ВАКУУМНОЙ КОНСОЛИДАЦИИ

3.1. Теоретическое обоснование и численное моделирование

3.2. Проверка прочности и устойчивости грунта в подборе режима заполнения резервуара водой

3.3. Результаты

Выводы по главе

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ КОНСОЛИДАЦИИ С УСТАНОВКОЙ

ТЕРМИЧЕСКИХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ДРЕНАЖЕЙ ГРУНТОВ

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка методов повышения несущей способности оснований РВС в гидрогеологических условиях Вьетнама»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы диссертации. По геологическому распределению грунты в Восточно-Южной Азии являются осадочными морского происхождения и образованы в течении 15 тыс. лет. Особенно в дельте больших рек (ЧаоФарая -Таиланд, КыуЛонг - Вьетнам). Толщина глин может достигать до 300 м. Главные особенности глинистых грунтов в СРВ - большая пластичность (показатель пластичности с 80-100%), малое удельное сцепление, большая величина осадки, содержание органического вещества 2-5%. Освоение нефтегазоносных бассейнов в региноне Кыу Лонг в СРВ связано с необходимостью строительства нефтегазовых сооружений на слабых песчано-глинистых грунтах с органическими остатками и водонасыщенных тонко- и мелкозернистых пылеватых песках. Слабонесущие грунты из-за большой подвижности и очень низкой несущей способности опасны с точки зрения неравномерной осадки стальных вертикальных цилиндрических резервуаров (РВС) и как правило, не могут служить естественным основанием. Поэтому применение методов повышения несущей способности грунта играет главную роль в проектах строительства этих ответственных инженерных сооружений, в которых хранятся сотни тонн огнеопасного и взрывоопасного продукта.

Одним из эффективных методов улучшения дренирования мелкозернистого грунта является метод вакуумного уплотнения. Как показывает опыт применения вакуумной консолидации в СРВ - технология обладает рядом преимуществ: низкая потребность в инертных материалах для устройства насыпи, использование легкого строительного оборудования при производстве работ, а также незначительное передвижение строительной техники по сравнению с традиционными методами консолидации.

Вместе с тем, как показал опыт применения метода вакуумного уплотнения при строительстве РВС на берегу реки Тхи Вай, возможности традиционных технологий, создающих максимальное вакуумное давление равное 70-80 кПа при обеспечении полной непроницаемости вакуумные методы ограничены при

строительстве РВС больших объемов. Поэтому использование метода вакуумного уплотнения на практике производится в сочетании с методом грунтосмешения для изготовления основания РВС, что требует расходf дополнительных строительных материалов, выполнения дополнительных технических процессов и увеличения стоимости строительства.

В качестве эффективного решения предложено совместное применение вакуумных вертикальных дренажей с нагружением водяной массой вместо грунтосмешения. Для реализации данного предложения необходима разработка теоретического обоснования области и условий применения данного подхода и создание методики расчета осадки при совместном применении вакуумных вертикальных дренажей с нагружением водяной массой, что является предметом данной работы.

Степень научной разработанности проблемы. Автор опирался на труды таких российских ученых: Г.Г. Васильева, В.Б. Галеева, В.В. Любушкина, С.Г. Едигарова, С.А. Боровского, И.Ю. Заручевных, А.Л. Невзорова, О.П. Коноваловы, А.А. Тарасенка и других. Наряду с отечественными работами диссертант обращался к трудам зарубежных авторов, в той или иной степени касавшихся теоретических и практических вопросов вакуумной и термомеханической консолидации: Н.М. Абуелнага, Г. Балди, Р.А. Баррона, Д.Т. Бергадо, М.А. Биота, М.В. Бо, Ж.Р. Букера, А. Бургигноли, Р.Г. Кампанелла, Ж.К. Чай, Н. Муйра, Ш. Чайпракайкеау, Ж. Чу, Ш. Ганцбо, Б. Индраратна, К. Потираксанона, К. Терцаги, С. Вараксина и других.

Метод вакуумного уплотнения с воздухопроницаемым покрытием впервые был разработан Кжеллманом в 1952-м году. Аналитическое решение задачи консолидации при установке вертикального дренажа было исследовано Бароном в 1948-м году без учета влияния сопротивления дренажа. Начиная с 80-90-х годов, возникло понятие смазанной зоны в работах Ганцба (1981), Женга и Сия (1989) и Оноя (1988). Также появилось много исследований о влиянии смазанной зоны на процесс консолидации, определения эквивалентных диаметров и оптимальных глубин установки дренажей. Первые исследования вакуумного уплотнения

грунтов берут свое начало в работе Танга и Шанга (2000), Чу (2000), Чая (2008), Шаовапакпибуна (2010) и др. Однако в этих работах результаты моделирования носили только экспериментальный характер и на практике строительства имели большой разброс.

Экспериментальные исследования физико-механических свойств грунтов при изменении температуры были представлены в работах Пасвелла, Кампанелла и Митчелла, Букера и Свааиду и др. Первое аналитическое решение консолидации вокруг источника нагрева дано в работе Букера (1985).

Анализу поведения грунта в процессе консолидации с термическими вертикальными дренажами посвящены работы Потираксанона (2007, 2008) и Абуел-Наги (2006).

На сегодняшний день существуют множество работ по исследованию вакуумного уплотнения и термической консолидации грунтов, однако исследования о их совместном применении отсутствуют.

С учетом изложенного цель исследования заключается:

1. В построении модели консолидации грунта с учетом влияния смазанной зоны при применении вакуумного уплотнения в проекте строительства РВС в СРВ;

2. В исследовании возможности применения вакуумного метода при установке термических вертикальных дренажей.

3. В разработке методики совместного использования вакуумного метода с созданием дополнительного нагружения грунта за счет заполнения резервуара водой для повышения несущей способности основания РВС большой вместимости.

Для достижения этого в диссертации были поставлены и решены следующие задачи:

1. Получены аналитические решения для проверки точности модели грунта при установке в нее вертикального дренажа.

2. Выполнена проверка точности модели грунта при вакуумной консолидации путем сравнения результатов моделирования с полученными измеряемыми значениями на практике строительства.

3. Создана теоретическая модель термической консолидации водонасыщенных глинистых грунтов.

4. Доказана эффективность применения термических вертикальных дренажей при вакуумном уплотнении.

5. Определена возможность применения вакуумного уплотнения с предварительным нагружением РВС водой.

6. Разработан алгоритм подготовки основания с оценкой прочности и устойчивости грунта до этапа нагружения РВС водой, определения режима нагружения РВС водой и расчета неравномерной осадки РВС после консолидации.

Объект исследования - грунтовое основание РВС объемом 100 000 м3 в условиях слабонесущих грунтов СРВ.

Предметом исследования являются процессы вакуумной и термической консолидации.

Научная новизна.

1. Моделирование консолидации на основе Cam-Clay модели грунтовых условий, с помощью которой учитывается пластическая и упругая характеристики грунта.

2. Моделирование вакуумной консолидации с учетом влияния смазанной зоны, возникающей при установке вертикальных дренажей.

3. Исследование действия температуры на повышение скорости консолидации.

4. Исследование поперечного перемещения поверхностного слоя грунта в задаче вакуумного уплотнения и предварительного нагружения.

5. Разработка совместного применения вакуумного метода с нагружением основанием РВС водой в качестве нового метода строительства РВС большой вместимостью.

Теоретическая и практическая значимость работы

1. Разработана модель работы глинистых грунтов основания при вакуумном уплотнении, которая позволяет оценивать и прогнозировать время и степень консолидации с учетом влияния «смазанного» эффекта и сопротивления дренажа. Применение данной модели позволяет точно определить величину осадки с учетом реальных условий работы грунта основания.

2. Доказано преимущество метода уплотнения грунта оснований с применением термических дренажей (дренажей с установкой источников нагрева в их сердечнике) по сравнению с технологией только вертикальных дренажей.

3. Разработка методики расчета поперечного перемещения поверхностного слоя грунта, что позволяет контролировать непроницаемость вакуумной системы.

4. Разработана методика расчета величины осадки и степени консолидации грунтов при применении метода предварительного нагружения основания резервуара водой с установкой систем вертикальных и горизонтальных дренажей.

Методология и методы исследования. В работе применялся метод конечных элементов для построения математических моделей работы глинистых грунтов основания при исследовании процесса консолидации на языке программы ABAQUS. Для решения дифференциальных уравнений 2-го порядка при исследовании термической консолидации грунтов использовались методы математического анализа и численного моделирования на языке программы COMSOL. В работе использована вязко-упруго-пластическая модель (модель Cam-Clay) при исследовании поведения глинистых грунтов. Для получения аналитических решений задач вакуумной и термической консолидации грунтов оснований использовались классические положения строительной механики, теории упругости, механики твердого деформируемого тела. При разработке метода предварительного нагружения основания резервуара водой с установкой систем вертикальных и горизонтальных дренажей, для оценки прочности грунта

применялся метод интерполяции на языке МАТЬАВ, для оценки устойчивости насыпи - метод конечных элементов на языке GEOSLOPE.

Основные результаты исследований, выносимые на защиту

1. Результаты моделирования вакуумной консолидации грунтов на стадии подготовки основания резервуара в проекте Ка Мау.

2. Результаты моделирования термической консолидации грунтов на стадии подготовки основания резервуара в проекте строительства РВС на берегу реки Тхи Вай.

3. Методика расчета величины осадки и степени консолидации грунта при нагружении основания водой с установкой вертикальных и горизонтальных дренажей.

4. Алгоритм реализации разработанной методики повышения несущей способности грунта на примере строительства грунтового основания для резервуаров вместимостью 100 000 м3 в резервуарном парке Тхи Вай с максимальной нагрузкой до 288 кН/м2.

Степень достоверности и апробация результатов. Достоверность научных положений обоснована и подтверждена использованием современных методов и средств исследований. Основные положения и результаты работы докладывались и обсуждались на 71-й Международной молодежной научной конференции «Нефть и газ - 2017», 2017 г, Междукафедральном семинаре факультета проектирования, сооружения и эксплуатации систем трубопроводного транспорта.

Публикации. По теме исследования опубликовано 4 работ в периодических изданиях, включенных в перечень ведущих рецензируемых научных журналов и изданий ВАК.

Структура и объем работы диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка использованной литературы. Работа содержит 140 страниц основного текста, 7 таблиц, 66 рисунков. Список использованной литературы включает 110 наименований.

ГЛАВА 1. ОБЗОР И АНАЛИЗ РАБОТ, ПОСВЯЩЕННЫХ ПРИМЕНЕНИЮ

ВАКУУМНОГО УПЛОТНЕНИЯ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ НЕСУЩЕЙ

СПОСОБНОСТИ ГРУНТА

1.1. Характеристики грунтов в районе нефтегазовых бассейнов СРВ

По результатам исследований и инженерно-геологических изысканий, основной запас нефти и газа СРВ находится на юге страны, чем объясняется строительство нефтегазовых сооружений преимущественно на южной территории. Данная территория является равниной, находящей на мягко-глинистом пласте, сформированном 15000 лет назад [30]. Толщина слоя глины во многих местах достигает 300 м. Основными характеристиками данной глины являются высокая пластичность (показатель пластичности от 80 до 100), низкое сопротивление на срез, высокая степень консолидации, содержание органических веществ составляет 2-5%.

Освоение нефтегазоносных бассейнов СРВ связано с необходимостью строительства нефтегазовых сооружений на слабых песчано-глинистых грунтах с органическими остатками и водонасыщенных тонко- и мелкозернистых пылеватых песках. Нестабильность гидрогеологических условий и широкий спектр различных экзогенных процессов (неравномерная сжимаемость оснований, выдавливание пород дна котлованов, неравномерная осадка сооружений, осадка грунта при водопонижении, оползневые деформации, фильтрационные деформации, эрозия, разжижение грунтов) создают серьезные проблемы при решении задачи обеспечения устойчивости действующих сооружений различного назначения и проектировании новых сооружений на объектах добычи, транспорта и хранения нефти и газа.

Слабонесущие грунты из-за большой подвижности и очень низкой несущей способности опасны с точки зрения неравномерной осадки и, как правило, не могут служить естественным основанием. Для других характерно существенное ухудшение механических свойств при определенных воздействиях. Недооценка

данных явлений может привести к значительным деформациям основания, к его просадкам и, даже, к потере устойчивости основания.

На рисунке 1.1 показано геологическое распределение залежи слабых глин в Восточно-Южной Азии по данным Коса (1972). В основном эти грунты являются осадочными морского происхождения и образованы в течении 15 тыс. лет. Особенно в дельте больших рек (ЧаоФарая - Таиланд, КыуЛонг - Вьетнам) над такими морскими грунтами покрывают плодородные дельта-глинами. Толщина глин может достигать до 300 м. Главные особенности глинистых грунтов в Восточно-Южной Азии - большая пластичность (число пластичности с 80-100%), малое удельное сцепление, большая величина осадки, содержание органического вещества с 2-5% и т.д. и поэтому вызваны трудности при строительстве на этих грунтах. На рисунке 1.1 видно много прибережных мест в Малайзии, Филиппине, Таиланде, Гонконге, Макао и т.д. находится на слабой глине с высокой пластичностью.

/__ Индонезия А \ ^о

Индийский океан —^ -

О

Рисунок 0.1 Слабые грунты в Восточно-Южной Азии.

Похожие на других местах в Восточно-Южной Азии, слабые грунты во Вьетнаме в основном являются новыми осадочными породами, образованными в четвертичном периоде. По геологическим и геофизическим исследованиям, осадочные породы в основном является дельта-породами, часто встречающимися в равнинах. Две большие равнины во Вьетнаме - Северная и Южная равнина. По происхождению и условию образования равнин и по геологическим документам следует следующие характеристики слабых грунтов во Вьетнаме:

а. Слабые грунты в Северной равнине в основном являются старыми осадочными породами дельта или дельта двух больших рек - Розовой и Мирной -и их веток. Эта равнина имеет большую площадь до 15 тыс. км2 и мало гор. Намывная часть Розовой реки имеет самую большую площадь в Северной равнине. По вьетнамским геологическим документам, Северная равнина образована на большом вогнутом месте, сначала подвергала морскому режиму, затем озерному и наверху находятся осадочные породы четвертичного периода. С геологической и топографической стороны Северная равнина является осажденной местностью. Поэтому глубина этих осадочных пород очень большая - с несколько метров до 100 м. Схема слабых грунтов в Северной равнине показана на рисунке 1.2.

б. Равнина Тханг-Нге-Тинг имеет чередованные осажденные и изношенные местности. По сравнению с Северной равниной осадочные породы четвертичного периода здесь не имеет большую глубину, но тоже разновидные -осадки дельта и осадки прибережные.

в. Прибережная Средняя равнина - типичная изношенная равнина. Здесь часто встречаем осадки четвертичного периода в долине рек и являющиеся намывными осажденными породами.

Рисунок 0.2. Слабые грунты в Северной равнине. г. Южная равнина. На рисунке 1.3 показано распределение слабых грунтов в Южной равнине. В зависимости от глубины слабых грунтов можно разделить Южную равнину на три части:

• местности глубиной слабых грунтов с 1-30 м, включают местности вокруг города Хошимина, на верхних частях рек Западного и Восточного ВамКо, на западе ДонгТхафМыой, вокруг Семь Гор, прибережные местности ХаТьен, РакЖа, на северно-востоке равнины с ВунгТау до БьенХоа;

• местности глубиной с 15-300 м в основном на территории провинций КыуЛонг, БенЧе до прибережных местностей провинций МинХай, Задней и Передней рек;

• Местности глубиной больше 300 м.

Рисунок 0.3. Слабые грунты в Южной равнине.

Происхождение слабых грунтов - осадки дельта (рек, осажденных местностей, дельта), бережные осадки, осадки заливов и все являются осадками четвертичного периода. Часто встречаемые осадки - илы, связные глины с мягкопластичных до текучих состояний и мелкие пески, насыщенные водой. Кроме этих грунтов еще встречают болотные и соленные грунты в прибережной местности, торфы в соленных натопленных лесах и т.д. По структурной особенности залежи слабых грунтов имеют много и неоднородных слоев. В равнинах строение залежей слабых грунтов составит сложно: слои слабых грунтов располагаются поочередно либо поочередно между слоями имеющими лучше несущую способность. В залежи существует минимум три слоев слабых грунтов и глубина залежи большая до 40 м и больше. В прибережных равнинах и

равнинах имеющих горы, строение залежей намного проще, количество слоев грунтов меньше тройки.

На рисунке 1.4 показаны некоторые геологические разрезы скважин в прибережных равнинах и Северной равнине. На рисунке 1.5 показано два геологического разреза в Южной равнине: в районе Хошимина (рисунок 1.5а) и в провинции АнЖанг (рисунок 1.5б).

Рисунок 0.4. Схемы геологического разреза скважин в слабых грунтах в

Северной равнине.

Слабая глина

о = 5"ЗСГ е.; = ПкРа

у = те К№чГ

Глина 1( и О.:] т 0,6

л = 21"

С =УбК^й 7=.1&8К№1и:!

Рисунок 0.5. Схемы геологического разреза в Южной равнине. а) в городе Хошимина; б) в провинции АнЖанг.

Болота по характеру передвижения по ним строительной техники делятся на следующие типы:

1-й - болота, целиком заполненные торфом, допускающие работу и неоднократное передвижение болотной техники с удельным давлением от 0,02 до 0,03 МПа (0,2 - 0,3 кгс/см2) или работу обычной техники с помощью дорожного покрытия быстрого развертывания, сланей или дорог, обеспечивающих снижение удельного давления на поверхность залежи до 0,02 МПа (0,2 кгс/см2);

2-й - болота, целиком заполненные торфом, допускающие работу и передвижение строительной техники только по дорожному покрытию быстрого развертывания, сланям или дорогам, обеспечивающим снижение удельного давления на поверхность залежи до 0,01 МПа (0,1 кгс/см2);

3-й - болота, заполненные растекающимся торфом и водой с плавающей торфяной коркой, допускающие работу только специальной техники на понтонах или обычной техники с плавучих средств. (СП 86.13330.2011 "СНиП Ш-42-80* "Магистральные трубопроводы" п.13.1.1.)

Конструкция и технология сооружения на болоте в значительной мере зависят от типа основания по устойчивости, к которому может быть отнесена

слабая толща болота. Тип основания по устойчивости определяется расчетом с использованием сдвиговых и компрессионных характеристик.

Строительный тип болота устанавливают с учетом строительного типа грунтов, слагающих слабую толщу.

Строительный тип болотного грунта определяется характером его деформации под нагрузкой в основании насыпи.

Различают три строительных типа болотных грунтов:

I - грунты, которые обладают достаточной прочностью в природном

состоянии и при передаче на них нагрузки от насыпи могут только сжиматься, независимо от скорости передачи нагрузки;

II - грунты, не обладающие в природном состоянии достаточной

прочностью, вследствие чего при быстрой передаче на них нагрузки от насыпи они выдавливаются, при медленной же передаче нагрузки они успевают уплотниться настолько, что не выдавливаются, а лишь сжимаются;

III - грунты, которые при передаче на них нагрузки в любом случае выдавливаются из-за недостаточной прочности в природном состоянии и недостаточной упрочняемости при уплотнении. Строительный тип болотного грунта можно установить:

а) по основным показателям состава и состояния грунта, используя таблицы 4.1 - 4.5;

б) по величине сопротивляемости сдвигу, устанавливаемой путем испытаний с помощью "крыльчаток" в условиях природного залегания.

В зависимости от строительных типов грунтов, слагающих слабую толщу, различают три строительных типа болот:

I - болота, слабая толща которых представлена только грунтами I строительного типа;

II - болота, слабая толща которых представлена грунтами I и II типа;

III - болота, слабая толща которых включает хотя бы один слой грунтов III

строительного типа.

Если вся толщина наиболее слабого пласта не превышает 5 % от общей мощности слабой толщи, его наличие при определении типа болота не учитывают.

Тип болота соответствует типу основания по устойчивости.

Таблица 4.1. - Определение строительного типа торфяного грунта

Наименование Природная Степень разложения (волокнистости),%

разновидностей влажность, Wnp, % < 25(> 75) 25 - 40 (75 - 60) > 40 (< 60)

Осушенный < 300 I I I

Мало влажный 300 - 600 I I - II х) I - II хх)

Средней влажности 600 - 900 I II II

Очень влажный 900 - 1200 I II II

Избыточно-влажный > 1200 I - II II III

х) К 1 типу следует относить торф влажности менее 500 %.

хх) К типу 1 следует относить торф средней зольности (5-20 %) с влажностью менее 400 %.

Таблица 4.2. - Определение строительного типа сапропелевых грунтов

Разновидность грунта Природная влажность, % Строительный тип

органический органо-минеральный

Маловлажный < 350 < 150 I - II х)

Средней влажности 350 - 600 150 - 400 II

Сильно влажный 600 - 1200 400 - 900 II - Шхх)

Избыточно-влажный > 1200 > 900 III

х) Для уточнения типа необходимы лабораторные испытания на сдвиг и компрессию. К I типу относить органический сапропель при Wnp < 200 % и органно-минеральный при Wnp < 50 %.

хх) К III типу относить органический сапропель при Wnp > 1000 % и органо-минеральный при Wnp > 550 %.

Таблица 4.3. - Определение строительного типа илов

Наименование Природная влажность, % Строительный тип грунта

Супесчаный < 40 I

> 40 II

Суглинистый < 40 I

> 40 II

Глинистый < 80 II

Наименование Природная влажность, % Строительный тип грунта

> 80 III

Таблица 4.4. - Определение строительного типа болотного мергеля

Разновидность грунта Природная влажность, % Строительный тип грунта

Маловлажный < 70 I - II X)

Средней влажности 70 - 150 II

Очень влажный > 150 III

х) К 1 типу относить при W < 60 %.

Таблица 4.5. - Определение типа болотных грунтов по сопротивляемс

сдвигу в природном залегании

Сопротивление сдвигу по Вид болотных грунтов

крыльчатке, кгс/см2 торф сапропель, ил, мергель

> 0,2 I I

0,2 - 0,1 I - II х) II

0,1 - 0,03 II II - III xx)

< 0,03 III III

х) К 1 типу относить при R < 25 %.

хх) Для уточнения типа необходимы лабораторные испытания на сдвиг и компрессию.

В основном во Вьетнаме слабые грунты имеют следующие характеристики:

• глина с органическими веществами;

• высокое содержание воды и меньший удельный вес;

• малая степень водопроницаемости;

• маленькое сопротивление срезу и высокая возможность осадки.

Во Вьетнаме часто встречаем мягкие глины, илы и торфы. Кроме этих грунтов в некоторых местах еще встречаем красный базальт в ТауНгуен и иногда залежи текучих песков, которые имеют свои собственности.

В таблицах 1-1 и 1-2 показаны физико-механические свойства мягкой глины и ила в некоторых местах СРВ.

Таблица 0-1. Физико-механические свойства мягкой глины в некоторых северных местах во Вьетнаме.

Название Влаж- Удельн Коэф. Предел Предел Пок. Внутр Уд.

провинции ность ый вес порис- текуч. пластич- текуч. угол сцеп.

У тости е ^^ь (%) ности 1ь трения с

(%) (кН/м3) (%) Ф (0) (кПа)

Ханой 49,00 16,7 1,38 51,00 31,00 0,90 8,32 15

61,90 16,0 1,80 - - 1,00 3,00 20

23,80 18,7 0,70 25,50 16,00 0,82 14,02 10

30,40 19,7 0,91 32,70 19,40 0,83 18,16 22

ХайФонг - 21,6 0,45 26,4 15,42 0,60 17,25 64

28,63 19,5 0,77 27,16 15,39 1,12 13,00 36

ТханХоа 25,30 18,10 0,8 25,0 13,15 1,02 - -

НгеТинг 30,83 19,0 0,86 32,50 19,50 0,87 - -

39,53 18,2 1,08 44,47 23,72 0,76 8,45 38

Таблица 0-2. Физико-механические свойства ила в некоторых местах во Вьетнаме.

Название Влаж- Удельн Коэф. Предел Предел Пок. Внутр Уд.

провинции ность ый вес порис- текуч. пластич- текуч. угол сцеп.

У тости е ^^ь (%) ности 1ь трения с

(%) (кН/м3) Wp (%) Ф (0) (кПа)

Ханой 61,90 9,90 1,68 46,20 28,10 1,87 5 6

ХайХынг 60,55 10,20 1,59 58,64 35,92 1,09 6 8

ХайФонг 47,61 10,10 1,58 47,13 26,00 1,00 4 10

Хошимин 59,11 10,30 1,59 56,37 31,13 1,12 - -

АнЖанг 61,89 10,00 1,67 59,16 35,34 1,12 6 8

МинХай 66,20 9,70 1,79 61,23 36,89 1,12 5 7

ТханХоа 52,63 10,50 1,46 44,58 29,49 1,53 - -

НгеАн 48,50 11,00 1,50 40,85 22,25 1,43 5,58 16

КуангБин 56,49 - 1,55 49,70 22,77 1,25 11,18 31

1.2. Классификация методов, применяемых для повышения несущей способности грунтов в проектах строительства нефтегазовых сооружений

В силу специфики инженерно-геологических и гидрогеологических условий территории, а также климатических и гидрологических факторов территории СРВ, как правило требуется применение различных способов повышения несущей способности грунта на стадии подготовки строительства. В настоящее время известно много способов улучшения строительных свойств грунта.

Для повышения несущей способности грунтовых оснований применяют следующие способы искусственного закрепления грунтов:

— цементацию и битумизацию;

— химический;

— прочие инъекционные методы укрепления грунта;

— электрический;

— электрохимический;

— механический;

— армирование геосинтетическими материалами;

— засев трав.

Возможно также увеличение несущей способности основания грунтов путем:

— укладки дерево-грунтовых покрытий;

— укладки сборно-разборных дорожных покрытий;

— укладки бетонных плит.

Цементация и инъекции - суть сводится к приданию грунту желаемых свойств за счёт добавления в его состав цемента. Производится этот процесс нагнетания в грунт жидкого цементного раствора или цементного молока по ранее забитым полым сваям. Когда процесс нагнетания заканчивается, сваи вынимают. Цементация выполняется для укрепления скальных и полускальных грунтов, крупнозернистых, среднезернистых песков.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Нгуен Фан Ань, 2018 год

БИБИЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Abuel-Naga H.M. Thermo-mechanical behavior of soft Bangkok clay: Experimental results and constitutive modelling: PhD dissertation. - Asian Institute of Technology, Bangkok, 2006.

2. Baldi G., Hueckel T., Pellegrini R. Developments in modelling of thermos-hydro-geomechanical behavior of Boom clay and clay-based buffer materials// Commission of the European Communities, Nuclear Science and Technology, EUR 13365/2. - 1991. - Vol. 2.

3. Baldi G., Hueckel T., Pellegrini R. Thermal volume changes of the mineral-water system in low-porosity clay soils// Canadian Geotechnical Journal. - 1988. - Vol. 25. - P. 807-825.

4. Barron R.A. Consolidation of fine-grained soils by drain wells// Trans Am Soc Civil Eng. - 1948. - Vol. 113. - P. 718-742.

5. Bergado D.T., Anderson L.R., Miura N. Soft ground improvement in lowland and the other environments// New York: ASCE Press, 1996. - P. 427.

6. Bergado D.T., Asakami H., Alfaro M., Balasubramaniam A.S. Smear effects of vertical drains on soft Bangkok clay// Journal of Geotechnical Engineering, ASCE. -1991. - Vol. 117, No. 10. - P. 1509-1529.

7. Bergado D.T., Chai J.C., Miura N., Balasubramaniam A.S. PVD improvement of soft Bangkok clay with combined vacuum and reduced sand embankment preloading// Geotech Eng, Southeast Asian Geotech Soc 29(1), 1998. - P. 95-121.

8. Biot M.A. General theory of three dimensional consolidation // Journal of Applied Physics. - 1941. - №. 2, Vol. 12. - P. 155-164.

9. Bo M.W., Chu J., Low B.K., Choa V. Soil improvement; prefabricated vertical drain technique. - Thomson Learning, Singapore, 2003. - 341 p.

10. Booker J.R., Savvidou C. Consolidation around a point heat source // International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics. - 1985. -Vol. 9, No. 2. - P. 173-184.

11. Booker J.R., Savvidou C. Consolidation around a spherical heat source with a decaying power output // Computers and Geotechnics. - 1988. - Vol. 5, No.3. - P. 227244.

12. Burghignoli A., Desideri A., Miliziano S. A laboratory study on thermomechanical behavior of clayed soils// Canadian Geotechnical Journal. - 2000. -Vol. 37. - P. 764-780.

13. Burghignoli A., Desideri A., Miliziano S. Discussion on volume change of clays induced by heating as observed in consolidation tests (Towhata et al. 1993)// Soils and Foundations. - 1995. - Vol. 35, No. 3. - P. 122-124.

14. Campanella R.G., Mitchell J.K. Influence of temperature variations on soil behavior// Journal of the Soil Mechanics and Foundation Engineering Division, ASCE. -1968. - Vol. 94(SM3). - P. 709-734.

15. Cekerevac C., Laloui L. Experimental study of thermal effects on the mechanical behavior of a clay// International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics. - 2004. - Vol. 28, No. 3. - P. 209-228.

16. Cekerevac C., Laloui L., Vulliet L. Dependency law for thermal evolution of presconsolidation pressure// Proceedings of the 8th International Symposium on Numerical Models in Geomechanics, (Edited by G.N. Pande and S. Pietruszczak, A.A. Balkema). - Rome, Italy, 2002. - P. 687-692.

17. Chai J.C., Carter J.P., Hayahsi S. Ground deformation induced by vacuum consolidation// Geotech Geoenviron Eng ASCE. - 2005. - Vol. 131, No. 12. - P. 15521556.

18. Chai J.C., Carter J.P., Hayashi S. Vacuum consolidation and its combination with embankment loading// Can Geotech J. - 2006. - Vol. 43, No. 1. - P. 985-996.

19. Chai J.C., Miura N. Investigation of factors affecting vertical drain behavior// J Geotech Geoenviron Eng ASCE. - 1999. - Vol. 125, No. 3. - P. 216-226.

20. Chai J.C., Miura N., Bergado D.T. Preloading clayey deposit by vacuum pressure with capdrain: analyses versus performance// Geotext Geomembr. - 2008. - Vol. 26, No. 3. - P. 220-230.

21. Chai J.C., Miura N., Kirekawa T., Hino T. Optimum PVD installation depth for two-way drainage deposit// Geomechan Eng An Int J. - 2009. - Vol. 1, No. 3. - P. 179-192.

22. Chai J.C., Miura N., Sakajo S. A theoretical study on smear effect around vertical drain// Proceedings 14th international conference on soil mechanics and foundation engineering. - Hamburg, Germany, 1997. - Vol. 3. - P. 1581-1584.

23. Chai J.C., Shen S.L., Miura N., Bergado D.T. Simple method of modeling PVD improved subsoil// J Geotech Geoenviron Eng ASCE. - 2001. - Vol. 127, No. 11. - P. 965-972.

24. Chaiprakaikeow S. Thermal consolidation of soft deposit with PVD: MEng thesis. - Asian Institute of Technology, Bangkok, 2005.

25. Choa V. Soil improvement works at Tianjin East Pier project// In Proceedings of the 10th Southeast Asian Geotechnical Conference. - Taipei, Southeast Asian Geotechnical Society, 1990. - Vol. 1. - P. 47-52.

26. Christian J.T., Boehmer J.W. Plane strain consolidation by finite elements // Journal of Soil Mechanics and Foundation Engineering Division, ASCE. - 1970. - Vol. 96, No. SM4. - P. 1435-1457.

27. Chu J, Yan S.W. Application of vacuum preloading method in soil improvement projects// Geotextiles and Geomembranes. - 2005. - Vol. 22. - P. 101-117.

28. Chu J., Bo M. W, Choa V. Practical considerations for using vertical drains in soil improvement projects// Geotextiles and Geomembranes. - 2004. - Vol. 22. - P. 101-117.

29. Chu J., Yan S.W., Yang H. Soil improvement by the vacuum preloading method for an oil storage station// Geotechnique. - 2000. - Vol. 50, No. 6. - P. 625-632.

30. Cox J.B. The distribution and formation of recent sediments in South East Asia// Proc. 2nd SEACSMPE. - Singapore, 1972.

31. Darragh R.D. Controlled watter teste to prelond tanke foundations.-J.Soil Mech. and Found.Div.// Proc. American Society Civil Engras. - 1964. - SON. 5, Part I.

32. Delage P., Sultan N., Cui Y.J. On the thermal consolidation of Boom Clay// Canadian Geotechnical Journal. - 2000. - Vol. 37. - P. 343-354.

33. Demars K.R., Charles R.D. Soil volume changes induced by temperature cycling// Canadian Geotechnical Journal. - 1982. - Vol. 19. - P. 188-194.

34. Frederic Masse, Charles A. Spaulding, Ihm Chol Wong, Serge Varaksin. 2001. Vacuum Consolidation: a Review of 12 years of successful development/ Geo-Odyssey - ASCE/Virginia tech - Blacksburg, VA USA.

35. Fujii A., Tanaka H., Tsuruya H., Shinsha H. Field test on vacuum consolidation method by expecting upper clay layer as sealing-up material// Proceedings of symposium on recent development about clayey deposit - from microstructure to soft ground improvement, Japan Geotechnical Society. - 2002. - P. 269-274 (in Japanese).

36. Gabr M.A., Szabo D.J. Prefabricated vertical drains zone of influence under vacuum in clayed soil// Proceedings of the Conference on In Situ Remediation of the Geoenvironment, ASCE. - 1997. - P. 449-460.

37. Graham J., Tanaka N., Crilly T., Alfaro M. Modified Cam-Clay modelling of temperature effects in clays// Canadian Geotechnical Journal. - 2001. - Vol. 38. - P. 608-621.

38. Gray H. Progress report on the consolidation of fine-grained soils// In Proceedings of the 1st International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering. - Cambridge, Mass., 1936. - P. 138-141.

39. Grino L.E.0. Effect of heat on the deformation and strength behavior of soft Bangkok clay: MEng thesis. - Asian Institute of Technology, Bangkok, 2004.

40. Habibagahi K. Temperature effect and the concept of effective void ratio// Indian Geotechnical Journal. - 1977. - Vol. 1. - P. 14-34.

41. Hansbo S. Aspects of vertical drain design: Darcian or non-Darcian flow// Geotechnique. - 1997. - Vol. 47, No. 5. - P. 983-992.

42. Hansbo S. Consolidation of clay by band-shaped prefabricated drains// Ground Engineering. - July, 1979. - Vol. 12, No. 5.

43. Hansbo S. Consolidation of fine-grained soils by prefabricated drains// Proceedings of 10th international conference on soil mechanics and foundation engineering. - Stockholm, 1981. - Vol. 3. - P. 677-682.

44. Hansbo S. Fact and fiction in the field of vertical drainage/ In: Joshi RC, Griffiths FJ (eds) Prediction and performance in geotechnical engineering. A.A. Balkema. - Rotterdam, The Netherlands, 1987. - P. 61-72.

45. Hansbo S. Foundation Engineering. - Amsterdam: Elsevier Science B. V., 1994.

46. Hird C.C., Pyrah I.C., RussellD. Finite element modelling of vertical drains beneath embankments on soft ground// Geotechnique. - 1992. - Vol. 42, No. 3. - P. 499511.

47. Holtz R.D., Jamiolkowski M.B., Lancellota R., Pedroni R. Prefabricated vertical drains: Design and Performance. - London: CIRIA, 1991. - P. 1-131.

48. Houston S. L., Lin H. D. Thermal consolidation model of pelagic clays// Marine Geotechnology. - 1987. - Vol. 7. - P. 79-98.

49. Indraratna B., Redana I. W. Laboratory determination of smear zone due to vertical drain installation// Journal of geotechnical and geoenvironmental engineering. -Feb. 1998. - Vol. 124, No. 2. - P. 180-184.

50. Indraratna B., Redana I.W. Numerical modeling of vertical drains with smear and well resistance installed in soft clay// Can Geotech J. - 2000. - Vol. 37. - P. 132-145.

51. Indraratna B., Redana I. W. Plane train modeling of smear effects associated with vertical drains// J Geotech Geoenviron Eng ASCE. - 1997. - Vol. 123, No. 5. - P. 474-478.

52. Indraratna B., Rujikiatkamjorn C., Sathananthan I. Analytical modeling and field assessment of embankment stabilized with vertical drains and vacuum preloading// Proceedings of 16th international conference on soil mechanics and geotechnical engineering. - Osaka, Japan, Millpress, Rotterdam, 2005. - P. 1049-1052.

53. Jamiolkowski M., Lancellotta R. Consolidation by vertical drains: uncertainties involved in prediction of settlement rates// Proceedings of 10th international

conference on soil mechanics and foundation engineering, A.A. Balkema, Rotterdam. -1981. - Vol. 4. - P. 593-595.

54. Jamiolkowski M., Lancellotta R., Wolski W. Pre-compression and speeding up consolidation (General report, Special session 6)// Proceedings of 8th Europe conference on soil mechanics and foundation engineering, A.A. Balkema. - Rotterdam, 1983. - P. 1201-1226.

55. Joepassing van een semi -spaningshe maling als voorbelasting voor tanks van Chevron te Nieuesluis.-Westend. - LGM meded, 1976. - No. 3-4. - P. 7595.

56. Karunaratne G.P., Chew S. H., Leong K. W. Installation stress in prefabricated vertical drains// Journal of geotechnical and geoenvironmental engineering. - September, 2003. - Vol. 129, No. 9. - P. 858-860.

57. Kjellman W. Consolidation of clayey soils by atmospheric pressure// Proceedings conference on soil stabilization, Massachusetts Institute of Technology. -Massachusetts, USA, 1952. - P. 258-263.

58. Kremer R. H. J, Oostveen J. P. The quality of vertical drainage// Proceeding of Eight European Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering. -Helsinski, 1983. - Vol. 2.

59. Laloui L., Cekerevac C. Thermo-plasticity of clays: an isotropic yield mechanism// Compter and Geotechnics. - 2003. - Vol. 30, No. 8. - P. 649-660.

60. Leong E.C., Soemitro R., Rahardjo H. Soil improvement by surcharge and vacuum preloading// Geotechnique. - 2000. - Vol. 50, No. 5. - P. 601-605.

61. Lotfi E., Delfan S., Hamidi A., Shahir H., Asadollahfardi Gh. A numerical approach for one dimensional thermal consolidation of clays// International Journal of Civil Engineering. - 2014. - Vol. 12, No. 1. - P. 81-87.

62. Madhav R., Park Y.M., Miura N. Modelling and study of smear zones around band shaped drains// Soil Found. - 1993. - Vol. 33, No. 4. - P. 135-147.

63. Mike K. Permeability to water and permeability to air// Tsuchi-To-Kiso. -1971. - Vol. 19, No. 6. - P. 3-4 (in Japanese).

64. Mitchell J.K. Fundamentals of soil behavior. - New York: John Willey & Sons, Inc., 1993.

65. Miura N., Park Y.M., Madhav M.R. Fundamental study on the discharge capacity of plastic board drain// J Geotech Eng JSCE 35(III). - 1993. - Vol. 31-40 (in Japanese).

66. Mohamedelhassan E., Shang J.Q. Vacuum and surcharge combined one-dimensional consolidation of clay soils// Canadian Geotechnical Journal. - 2002. - Vol. 39. - P. 1126-1138.

67. Morgenstern N.M., Balsubramonian B.I. Effects of pore fluid on the swelling of clay-shale// Proceedings of 4th Intenational Conference on Expansive Soils. -Denver, Colorado, 1980. - P. 190-205.

68. Morin R., Silva A.J. The effects of high pressure and high temperature on some physical properties of ocean sediments// Journal of Geophysiscal Research. - 1984.

- Vol. 89, No. B1. - P. 511-526.

69. Nicholson D.P., Jardine R.J. Performance of vertical drains at Queenborough bypass. London: Vertical Drains, the Institution of Civil Engineers, 1982.

- P. 67-90.

70. Nomura T., Yoshikawa M., Matuta Y., Miura N. Case histories on using oil pressure as an index to judge the existence of sand layer// J Found Constr. - September 2007. - P. 88-92 (in Japanese).

71. Noorishad J., Tasng C.F., Witherspoon P.A. Coupled thermal-hydraulic-mechanical phenomena in saturated fractured porous rock: numerical approach // Journal of Geophysical Research. - 1984. - Vol. 89. - P. 365-373.

72. Onoue A. Permeability of disturbed zone around vertical drains/ 26th annual meeting of the Japanese Society of Soil Mechanics and Foundation Engineering, Japanese Society of Soil Mechanics and Foundation Engineering. - Tokyo, 1991. - P. 2015-2018 (in Japanese).

73. Passwell R. E. Temperature effects on clay soil consolidation// Journal of the Soil Mechanics and Foundation Engineering Division, ASCE. - 1967. - Vol. 93, No.SM3. - P. 9-22.

74. Penman A.D.M., Gallagher K.A. Preliminary study of a gravity foundation failure// Ground Engineering. - 1976. - Vol. 8, No 4. - P. 15-20 and 44.

75. Plum R. L., Esrig M.I. Some temperature effects on soil compressibility and pore water pressure. In Effects of temperature and heat on engineering behavior of soils. Highway Research Board, 1969. - Special Report 103. - P. 231-242.

76. Pothiraksanon C., Begardo D.T., Abuel-Naga H.M. Novel thermo-PVD consolidation technique for soft soils// Lowland Technology International SI. - 2007. -Vol. 9, No. 2. - P. 38-48.

77. Pothiraksanon C., Saowapakpiboon J., Begardo D.T., Than N.Y. Reduction smear effects around PVU using thermo-PVD// Proceedings of the Institution of Civil Engineers Ground Improvement. - 2008. - P. 179-187.

78. Qian J.H., Zhao W.B., Cheung Y.K., Lee P.K.K. The theory and practice of vacuum preloading// Computers and Geotechnics. - 1992. - Vol. 13. - P. 103-118.

79. Richart F.E. A review of the theories for sand drains// Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division, ASCE. - 1957. - Vol. 83, No. 3. - P. 1-38.

80. Rixner J.J., Kraemer S.R., Smith A.D. Prefabricated vertical drains. Vol. I, Engineering guidelines, FWHA/RD-86/168. Federal Highway Administration, Washington, DC. - 1986.

81. Robinet J.C., Rahhbaou A., Plas F., Lebon P. A constitutive theromechanical model for saturated clays// Engineering Geology. - 1996. - Vol. 41, No. 1. - P. 145-169.

82. Sanavia L., François B., Bortolotto R., Luison L., Laloui L. Finite element modeling of thermo-elasto-plastic water saturated porous materials// Journal of Theoretical and Applied Mechanics. - 2008. - Vol. 38, No. 1-2. - P. 7-34.

83. Sandhu R.S., Wilson E.L. Finite element analysis of flow in saturated porous media// Journal of Engineering Mechanics Division, ASCE. - 1961. - Vol. 95, No. EM3. - P. 641-652.

84. Saowapakpiboon J., Bergado D.T., Youwai S., Chai J.C., Wanthong P., Voottipruex P. Measured and predicted performance of prefabricated vertical drains

(PVDs) with and without vacuum preloading// Geotext Geomembr. - 2010. - Vol. 28. -P. 1-11.

85. Serge Varaksin. Theory and Practical Application of Vacuum Consolidation at the site of Camau Power Plant in Vietnam/ Proc. workshop on Soft Soil Improvement and Foundation Techniques, VietNam. - 2007.

86. Shang J.Q., Tang M., Miao Z. Vacuum preloading consolidation of reclaimed land: a case study// Canadian Geotechnical Journal. - 1998. - Vol. 35. - P. 740-749.

87. Sridhan A., Venkatappa R.G. Mechanism controlling volume change of saturated clays and the role of the effective stress concept// Geotechnique. - 1973. - Vol. 23. - P. 359-382.

88. Sultan N. Etude du comportement thermos-mecanique de l'argile de Boom: experiences et modelisation: Ph. D. thesis. - Ecole Nationale des Ponts et Chaussees, Paris. - 1997.

89. Takeya K., Nagatsu T., Yamashita T. Vacuum consolidation field test for volume reduction scheme of soft clayey ground (Part-1) - field test condition and construction method// Proceedings of 42nd annual meeting, Japanese Geotechnical Society. - 2007. - P. 917-918 (in Japanese).

90. Tang M., Shang J.Q. Vacuum preloading consolidation of Yaogiang Airport runway// Géotechnique. - 2000. - Vol. 50, No. 6. - P. 613-623.

91. Tavenas F., Tremblay M., Larouche G,, Leroueil S. In situ measurement of permeability in soft clays/ ASCE specialty conference on use of in-situ tests in geotechnical engineering, Blacksburg. - 1986. - P. 1034-1048.

92. Terzaghi K. Die Berechnung der Durchlassigkeitsziffer des Tones aus dem Verlauf der Hydrodynamischen Spannungserscheinungen// Akademie der Wissenschaften in Wien, Sitzungsberichte, Math. naturw. klasse, Part IIa. - 1923. - Vol. 132, No. 3-4. - P. 125-l38/ Reprinted in From Theory to Practice in Soil Mechanics, Wiley, New York. - 1960. - P. 133-146.

93. Than N.M. Removal of disturbed zone around prefabricated vertical drain (PVD) using thermal method: MEng thesis. - Asian Institute of Technology, Bangkok. -2006.

94. Tidfors M., Saalfors G. Temperature effect on preconsolidation pressure// Geotechnical Testing Journal. - 1989. - Vol. 12, No. 1. - P. 93-97.

95. Towhata I., Kuntiwattanakul P. Discussion on volume change of clays induced by heating as observed in consolidation tests (Towhata et al. 1993)// Soils and Foundations. - 1995. - Vol. 35, No. 3. - P. 124-127.

96. Towhata I., Kuntiwattanakul P. Volume change of clays induced by heating as observed in consolidation tests// Soils and Foundations. - 1993. - Vol. 33, No. 4. - P. 170-183.

97. Yan S.W., Chu J. Soil improvement for a road using a vacuum preloading method// Ground Improvement. - 2003. - Vol. 7, No. 4. - P. 165-172.

98. Young A.T. 1997. Design curves for fabricated vertical drains// Journal of geotechnical and geoenvironmental engineering. - Aug. 1997. - Vol. 123, No. 8. - P. 755-759.

99. Барский Б.Л. Устройство оснований под стальные резервуары для нефти в условиях Среднего Приобья. - М.: ВНИИИОЭНГ, 1979. - С. 10-22.

100. Васильев Г.Г, Нгуен Ф.А. Моделирование процесса фильтрационной консолидации с применением вертикальных дренажей в проекте строительства тепловой электростанции Ка Мау во Вьетнаме// Труды Российского государственного университета нефти и газа имени И.М. Губкина. - 2017. - № 2.

101. Васильев Г.Г, Нгуен Ф.А. Моделирование процессов термической фильтрационной консолидации грунтового основания РВС на слабых водонасыщенных грунтах// Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. - 2017. - № 1. - С. 5-8.

102. Васильев Г.Г, Нгуен Ф.А. Обеспечение устойчивости нефтегазовых сооружений в инженерно-геологических и гидрогеологических условиях территории Вьетнама // Трубопроводный транспорт (теория и практика). - 2016. -№ 5. - С. 41-43.

103. Галеев В.Б., Любушкин В.В. Закрепление грунтов оснований резервуаров в Западной Сибири. - М.: Нефтепромысловое строительство. ВНИИОЭНГ, 1976. - No. 5. - С. 18-20.

104. Едигаров С.Г., Бобровский C.A. Проектирование и эксплуатация нефтебаз и газохранилищ. - М.: Недра, 1973.

105. Заручевных И.Ю., Невзоров А.Л. Механика грунтов в схемах и таблицах. - М.: АСВ, 2007.

106. Коновалова О.П. Подготовка оснований резервуаров с учетом консолидационных свойств слабых грунтов: Диссертация кандидата технических наук. - Тюмень, 2002. - C. 12-21.

107. Методические рекомендации по проектированию и строительству грунтовых насыпей на торфяном основании, армированных георешетками "ПРУДОН-494" в условиях Западной Сибири. - Москва: ООО "ЦНИИС", 2000. -Т. No. ПЛТКЭ-2000-0136.

108. Правила устройства вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов (ПБ 03-381-00). Госгортехнадзор России. М. - 2001.

109. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. Москва: НИИОСП, 1995. - Т. Взамен СНиП II-15-74 и СН 475-75.

110. Тарасенко A.A. Напряженно-деформированное состояние вертикальных стальных резервуаров при ремонтных работах: Диссертация доктора технических наук. - Тюмень, 1998.